61.高分子與木漿混合，進(jìn)給量在觸摸屏上設(shè)定。

62.B頭刨床的刀架存在沒有自動抬刀裝置，沒有自動垂直進(jìn)給機構(gòu)，以及刀架落刀等問題。

63.該方法測量精確，操作方便，尤其在小半徑高進(jìn)給這一其他方法的弱勢領(lǐng)域表現(xiàn)優(yōu)異。

64.并著重論述了該旋切機凸輪進(jìn)給機構(gòu)的設(shè)計。

65.進(jìn)給系統(tǒng)采用進(jìn)口直線導(dǎo)軌副，精度高、壽命長。

66.其動力來自通用的動力箱，與動力箱一起安裝于進(jìn)給滑臺，可完成鉆，絞等加工工序。

67.根據(jù)不同的進(jìn)給伺服系統(tǒng)闡述了倒棱機進(jìn)給控制的電機伺服系統(tǒng)和電液伺服系統(tǒng)結(jié)構(gòu)。

68.介紹一種電磁鐵驅(qū)動的微進(jìn)給機構(gòu)及其控制電路設(shè)計。

69.磨刀機的控制系統(tǒng)基于GMS片機，具有自動分齒、砂輪自動進(jìn)給、自動重復(fù)磨削等功能。

70.郭淮遇上樂進(jìn)可謂是棋逢敵手，樂進(jìn)到了陳留，了解的情況后，立即率領(lǐng)輕騎奔襲官渡，王昶的營寨立足未穩(wěn)就被樂進(jìn)給毀了。

71.最后，本系統(tǒng)的硬件被分為三大部分:控制核心板，刀具進(jìn)給電機驅(qū)動設(shè)備，反饋測量設(shè)備。

72.用于鋁門窗角沖鉚加工兩側(cè)組角刀同步進(jìn)給。

73.本機采用水平鋸切進(jìn)給方式，直線導(dǎo)軌作導(dǎo)向，同時采用氣液轉(zhuǎn)換器來保證鋸切速度平穩(wěn)。

74.機床的主運動和進(jìn)給運動均為直線運動。

75.研究了磁懸浮進(jìn)給機構(gòu)在進(jìn)給運動時的磁力耦合現(xiàn)象。

76.液壓驅(qū)動工作臺送進(jìn)工件，進(jìn)給速度無級可調(diào)，以保持最佳的切割性能。

77.結(jié)果，除了湍流更少之外，還可以在錠模的進(jìn)給區(qū)域獲得更好的排放流，熔化鋼鐵的排放裝置位于該進(jìn)給區(qū)域。

78.文中對機動徑向進(jìn)給運動鏈進(jìn)行了換置計算，并給出了換置掛輪的計算結(jié)果。

79.文章首先以導(dǎo)出的鋸痕深度公式為依據(jù)，說明每齒進(jìn)給量與鋸切表面光潔度兩者之間確實是相互矛盾的。

80.過沿升降臺移動滑板，沿水平軸線進(jìn)給。

81.同時對不同的徑向和軸向進(jìn)給速度對徑軸雙向復(fù)合軋制過程中軋制力，直徑增長速率及溫度分布的影響進(jìn)行了系統(tǒng)分析，并進(jìn)行了相應(yīng)的實驗驗證。

82.由力的模型表明:緩進(jìn)給外圓磨削中的切屑變形力對磨削力的影響很小，摩擦力是切屑變形力的幾倍至幾十倍。

83.采用平行板移動副設(shè)計了壓電陶瓷驅(qū)動納米級微進(jìn)給工作臺。

84.探討橡膠接觸輪硬度、每次進(jìn)給的磨削深度、磨削力和砂帶磨損對工件表面粗糙度的影響。

85.分析了車削非圓柱體徑向進(jìn)給運動的振動特性、速度特性、加速度特性。

86.經(jīng)實際應(yīng)用表明，新的進(jìn)給系統(tǒng)使自動打孔裝訂機的性能得到了大幅提高。

87.背吃刀量對溫度影響最大，銑刀轉(zhuǎn)速次之，進(jìn)給速度影響最小。

88.趙與莒知道這事情要由母親出面去辦，因此也不藏掖，照直說道:母親與芮弟住第二進(jìn)，第三進(jìn)給孩兒要著有用，過些時日在第四進(jìn)外再圍個院子。

89.選用液壓滑臺來保證所需要的進(jìn)給力。

90.為實現(xiàn)母盤刻錄機中光學(xué)頭的精密進(jìn)給，研制了精密微進(jìn)給工作臺及其伺服控制系統(tǒng)。

91.對自主開發(fā)研制的經(jīng)濟(jì)型旋切機進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計進(jìn)行了分析。

92.同時結(jié)合幾何方法分析并計算了進(jìn)給速度的變化范圍。

93.采用氣頂油阻尼缸進(jìn)給平穩(wěn)。

94.結(jié)果表明，硬質(zhì)合金刀具薄切削鋁合金時，切削速度、進(jìn)給量、切削深度對已加工表面殘留應(yīng)力的影響具有不同的規(guī)律。

95.頂梳插入深度受制于落棉隔距的放大。后退給棉比前進(jìn)給棉對棉須叢多一次梳理循環(huán)。

96.為滿足小型特殊鏡頭加工的需要，提出一種由壓電陶瓷驅(qū)動的傾角微調(diào)主軸夾盤和實現(xiàn)閉環(huán)控制的微進(jìn)給機構(gòu)。

97.研究結(jié)果表明：切削用量中背吃刀量對主切削力的影響最大，進(jìn)給量次之，切削速度對主切削力的影響最小。

98.應(yīng)用田口法分析主軸轉(zhuǎn)速、背吃刀量和每齒進(jìn)給量三個可控因素對表面粗糙度的影響，m.9061xoxo.com經(jīng)過分析可以得出最優(yōu)的參數(shù)組合。

99.針對精密冷輾機的工作特點，分析了冷輾擴過程中滑塊進(jìn)給對工件質(zhì)量及芯輥受力的影響。

100.該磨床選用陶瓷球軸承電主軸作為高速主軸系統(tǒng)，利用直線電機作為高速精密進(jìn)給系統(tǒng)。

101.采用正交試驗法，優(yōu)化出自耗電極自動進(jìn)給系統(tǒng)下的電渣熔鑄工藝參數(shù)。

102.與國內(nèi)同類的小型帶鋸床相比，具有液壓進(jìn)給、電泵冷卻、壓鋸彈性浮動的不同特點，大大提高了帶鋸的使用壽命。

103.氣液阻尼缸保證鋸片進(jìn)給均勻，運動平穩(wěn)。

104.該系統(tǒng)已成功地應(yīng)用于電渣熔鑄過程中自耗電極的自動進(jìn)給。

105.對于手工整形，操作者一次吃刀深度，吃刀時進(jìn)給速度都會在很大程度上影響到切削溫度和切削時產(chǎn)生的靜電量。

106.當(dāng)工件進(jìn)給速度減小時，工件與砂輪磨損平面間的摩擦因數(shù)增大。

107.緊固工具還包括具有分度棘爪的卷料進(jìn)給組件。

108.機床具有立刀架程度，筆直兩軸聯(lián)動進(jìn)給作用。

109.在此基礎(chǔ)上，分析比較了進(jìn)給量、斜面傾角等參數(shù)對初期受力的影響。

110.在徑向未變形切屑厚度公式的推導(dǎo)中，考慮了刀具進(jìn)給運動的三維特點。

111.本文提出了一種新型的變形體鏜頭方案，在該方案中，壓電陶瓷驅(qū)動柔性鉸鏈機構(gòu)實現(xiàn)鏜刀的徑向進(jìn)給。

112.本文首先建立了數(shù)控龍門銑床進(jìn)給傳動鏈的數(shù)學(xué)模型。

113.間隙非線性是數(shù)控機床進(jìn)給系統(tǒng)精度的重要影響因素。

114.該機進(jìn)給平穩(wěn)，定位精確、切割精度高、切削范圍大、生產(chǎn)效率高。

115.其中微觀模糊控制器調(diào)節(jié)進(jìn)給頻率，宏觀模糊控制器調(diào)節(jié)進(jìn)給步距。

116.機床滑座能橫向自動進(jìn)給和快速移動。

117.Y，Z三個方向的進(jìn)給運動均滾珠絲杠，并由交流伺服電機驅(qū)動。

118.當(dāng)?shù)诙膊繌拇蜷_位置移動到關(guān)閉位置時，分度棘爪使緊固件前進(jìn)并使其與進(jìn)給棘爪工作嚙合。

119.沿切削刃切屑厚度的分布，被作為刀具刃傾角、刀尖圓弧半徑、切削深度和進(jìn)給量的函數(shù)被建模。

120.論文提出并介紹了一種基于壓電陶瓷的微進(jìn)給工作臺及其控制系統(tǒng)的軟硬件實現(xiàn)方法。