61.軸向磁力隨磁環(huán)軸向長度的增大而增大，隨磁環(huán)軸向間隙、徑向偏心及磁環(huán)相對(duì)磁導(dǎo)率的增大而減小。
62.鋼制印刷平臺(tái)，X軸、Y軸向精密微調(diào)手柄，套色對(duì)版方便。
63.所有采用八邊形包覆之鋼板或碳纖維補(bǔ)強(qiáng)試體，其軸向強(qiáng)度均可提升至柱標(biāo)稱軸向強(qiáng)度的兩倍以上。
64.給出了一種利用霍爾效應(yīng)測量螺線管磁場的新方法：用數(shù)字電壓表取代電位差計(jì)等諸多儀器測量霍爾電勢差，進(jìn)而計(jì)算出通電長直螺線管內(nèi)軸向磁場的分布。
65.最后，從非平衡態(tài)熱力學(xué)角度討論了火球?qū)μ趴?a href="http://m.9061xoxo.com/軸向造句/" target="_blank">軸向溫度場穩(wěn)定性的影響。
66.研究結(jié)果表明，雖然對(duì)置后發(fā)動(dòng)機(jī)軸向長度有所增加，但主軸軸向力能完全平衡，主軸產(chǎn)生轉(zhuǎn)矩大，軸承負(fù)荷小，可提高功率。
67.提供一種零件圖中軸向尺寸完整性檢查的方法。
68.為模擬大氣邊界層，實(shí)驗(yàn)段較長，實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ头旁趯?shí)驗(yàn)段后部。為減小軸向靜壓梯度頂板高度分段可調(diào)。風(fēng)速比航空鳳洞低。
69.游動(dòng)天輪的輪體除作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)外，還可以軸向移動(dòng)，主要適用于串車提升。
70.根據(jù)常熟市所面臨的全新的發(fā)展形勢和所處的特定的發(fā)展階段，提出采用“重心偏移，軸向拓展”的發(fā)展模式，并進(jìn)行全規(guī)劃用地范圍的發(fā)展政策分區(qū)。
71.好的儲(chǔ)集體主要有湖底扇中扇辮狀水道砂體和軸向重力流水道砂體。
72.葉輪區(qū)軸向速度較大，徑向速度北京化工大學(xué)博士學(xué)位論文很小，其速度分布與環(huán)形射流速度分布類似。
73.夾具前方豎立有Z軸向移動(dòng)氣缸。
74.闡述了解決螺旋送料機(jī)的磨損問題，并介紹了利用聚乙烯材料作送料槽內(nèi)襯板的方法、減輕其磨損的辦法和增設(shè)軸向助推的機(jī)械裝置。
75.為了補(bǔ)償軸向位移，經(jīng)常在雙十字萬向聯(lián)軸器的中間軸上采用軸向滑動(dòng)裝置。
76.發(fā)電機(jī)起動(dòng)器，發(fā)電機(jī)控制單元，壓縮機(jī)驅(qū)動(dòng)馬達(dá)，直流電動(dòng)機(jī)，離心式吹風(fēng)機(jī)，葉片軸向吹風(fēng)機(jī)，重繞機(jī)電產(chǎn)品服務(wù)。
77.最后，以軸向拉伸板，純彎曲梁和對(duì)徑受壓圓盤為試件，測定了它們的材料條紋值。
78.采用圓錐滾子軸承取代現(xiàn)有的軸向推力球軸承。
79.文中，首先采用分子力學(xué)理論得出了受軸向載荷作用下單壁碳納米管的總勢能；然后通過總勢能與相應(yīng)薄圓柱殼的應(yīng)變能比較，推導(dǎo)出了單壁碳納米管楊氏模量的計(jì)算公式。
80.結(jié)果表明樁身軸向應(yīng)力隨深度增加呈遞減趨勢；粉噴樁復(fù)合地基的有效樁長受樁土模量比與置換率的影響。
81.例如，在遇到轉(zhuǎn)動(dòng)力和軸向力時(shí)，可選擇金字塔形突出部
82.模擬得到了輸出微波功率隨柵網(wǎng)間距，隨反向二極管軸向間距以及提取口徑向間距變化的規(guī)律。
83.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明湍動(dòng)床存在著明顯的軸向返混，軸向擴(kuò)散系數(shù)與氣速有關(guān)。
84.采用軸向隱失波激勵(lì)增益的方式，使激光增益區(qū)域局限在光纖回音壁模式的模場區(qū)域內(nèi)，顯著地降低了回音壁模式光纖激光輻射的抽運(yùn)閾值，由此形成一種低閾值的回音壁模式光纖激光器。
85.軸向控制動(dòng)力性鎖釘能夠起到平衡固定的作用，具有良好的生物力學(xué)性能。m.9061xoxo.com
86.測試出波形套具有的特殊工作特性：在軸向壓縮下較容易產(chǎn)生變形，且在一定變形范圍內(nèi)壓縮力基本保持不變。
87.所以渦輪定、轉(zhuǎn)子軸向間隙的正確調(diào)節(jié)決定了渦輪鉆具的工作壽命。
88.楔橫軋單件軋制非對(duì)稱軸類件存在軸向力和切向力不平衡問題。
89.對(duì)數(shù)控機(jī)床主軸單元中軸向定位元件過盈套進(jìn)行了結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)。
90.接下來，本文運(yùn)用幾何繞射理論方法，對(duì)偏焦拋物反射面天線前軸向區(qū)以外區(qū)域的繞射場進(jìn)行了分析和計(jì)算，這一部分是本文的難點(diǎn)。
91.推導(dǎo)了彈性軸向行進(jìn)索無阻尼線性受迫振動(dòng)解，用數(shù)值方法求得有阻尼行進(jìn)索受迫振動(dòng)和自激振動(dòng)響應(yīng)。
92.簡要介紹了電磁動(dòng)態(tài)單螺桿擠出機(jī)的結(jié)構(gòu)性能，分析了螺桿在振動(dòng)力場作用下的軸向受力狀況。
93.目的測定大鼠頸動(dòng)脈血管段的軸向張力。
94.軸向式電阻、電感、二極管、保險(xiǎn)絲等轉(zhuǎn)立式編帶。
95.如果焊道未經(jīng)機(jī)加工或未磨平，則應(yīng)從焊道兩側(cè)母材上沿兩個(gè)焊縫軸向進(jìn)行檢驗(yàn)。
96.從算例可以發(fā)現(xiàn)：在其它參數(shù)不變的情況下，鉆柱的偏心對(duì)冪律流體螺旋流軸向流量的影響非常大。
97.要害詞:腰椎形態(tài)學(xué)，椎管狹窄，體位MRI，軸向負(fù)荷，硬脊膜囊橫斷面積。
98.軸承徑向和軸向的承載能力都比較大，各配件可替換性強(qiáng)。軸承通過調(diào)節(jié)偏心外六角來調(diào)整芯軸位置進(jìn)而達(dá)到調(diào)整側(cè)滾輪軸向尺寸的目的。
99.圓圈代表項(xiàng)目，垂直軸向我們展示項(xiàng)目投資的回報(bào)，水平軸展示記分卡的記分值，從低到高。
100.軸向滾子具有機(jī)制的保持架或者聚酰胺分離器。
101.研究結(jié)果表明，與圓口模具相比，扁口模具過渡段壓力小，熔體各物理量沿軸向變化較劇烈。
102.給出了由熱輻射和熱傳導(dǎo)引起的徑向溫度變化的解析表達(dá)式，計(jì)算分析了軸向溫控儀對(duì)激光管管壁溫度和徑向溫度分布的作用機(jī)制。
103.提出了解決問題的對(duì)策，即加油法、歪斜托輪和調(diào)整氣缸壓力法等，可以控制旋轉(zhuǎn)反應(yīng)爐的軸向竄動(dòng)。
104.探索的動(dòng)脈瘤，簡化了，因?yàn)槊總€(gè)孩童都只需要血管的軸向，那么這雙翼飛機(jī)PA及橫向跑，[http://m.9061xoxo.com軸向造句]緊隨其后的是一個(gè)單一的旋轉(zhuǎn)血管造影跑。
105.軸向間隙影響著葉片式氣動(dòng)馬達(dá)的容積效率和機(jī)械效率。
106.水平嵌板的優(yōu)勢在于其選擇軸向尺寸的范圍極廣。
107.相反，軸向光束則隨著往復(fù)穿過激活媒質(zhì)而不斷加強(qiáng)。
108.計(jì)算結(jié)果反映了氣隙磁密沿軸向分布不均勻性及漏磁通的比例關(guān)系。
109.轂可以相對(duì)于腿狀物的外端成向上的軸向拱狀，以進(jìn)一步增加瓣膜的可視性。
110.基于裝配過程中預(yù)緊需要的預(yù)緊力矩，通過理論分析獲得擰緊力矩和軸向力的關(guān)系，建立了主減速器總成裝配中的力學(xué)模型。
111.軸向引線固定電感器，在鐵氧體磁芯上單層或多層繞線，環(huán)氧樹造脂包封，包裝形式可以編帶也可袋裝。
112.本文計(jì)算了在平衡自場、線性擺動(dòng)器場和軸向磁場作用下的電子軌道，并由此求得有線性擺動(dòng)器的自由電子激光器的自發(fā)輻射和受激輻射。
113.對(duì)水平井段偏心環(huán)空中冪律流體和賓漢流體軸向流層流流場作了理論分析。把偏心環(huán)空視作變外徑的同心環(huán)空。
114.利用離合滑套在主動(dòng)軸上的軸向移動(dòng)進(jìn)行離合，操縱方便。
115.同樣，定位銷可滑動(dòng)地固定在桿內(nèi)并且被凸輪接合，以軸向移入鎖芯中。
116.萊鋼燒結(jié)廠燒結(jié)主抽風(fēng)機(jī)原采用離心式迷宮密封，因離心密封環(huán)隨軸向竄動(dòng)引起軸承座漏油。
117.持續(xù)變形導(dǎo)致從共軸向非共軸轉(zhuǎn)變，最后形成后者的主體地位。
118.南北軸向的褶皺構(gòu)造與東西軸向的褶皺構(gòu)造相互疊加，形成了格子狀構(gòu)造，控制著金礦的主體。
119.無保持器單向推力球軸承，帶沖壓外罩，為不可分離型軸承，可承受單向軸向載荷，防塵效果好。
120.更大的接觸角型具有較好的軸向負(fù)荷能力。
