61.該合金的蠕變由晶格自擴散引起的位錯攀移所控制。

62.研究了應力差和孔隙壓力對軟巖蠕變影響的規律。

63.根據巖石蠕變的應力-應變比曲線可以近一步分析得到等時模量曲線。

64.雙剪切試樣是設計用于研究鎳基單晶超合金的蠕變問題。

65.隨樣品存放時間增長，PHBV蠕變柔量逐漸下降，平衡應力下降。

66.結果表明，隨著溫度的提高，蠕變試樣中的空洞尺寸趨于增大，空洞密度增加，脆性斷裂面的比例降低。

67.應用印壓實驗裝置，對正常和陳舊性梗死離體心室肌試件進行蠕變試驗。

68.本文提出考慮損傷和硬化影響的蠕變律。

69.并對天津濱海新區軟土長期蠕變沉降作出預測。

70.文中給出了材料的配比試驗和蠕變試驗的結果，得到按對數型蠕變方程和西原模型蠕變方程擬合的回歸系數。

71.因此，研制適合高溫凍土蠕變實驗研究設備非常必要。

72.塑性流動的特殊情況是冷變形，發生在硫化橡膠長時間連續承受低應力時以及金屬蠕變時。

73.通過車轍試驗和單軸壓縮蠕變試驗對比，分析了高聚物化學網構改性瀝青混合料的高溫穩定性能。

74.本文測定了燃氣用PE材熱板焊接接頭的蠕變柔量，研究了蠕變對焊縫裂尖應力場的影響。

75.路基變形主要包括蠕變和固結兩部分。

76.蠕變前合金的顯微組織為均勻細小的雙態組織。

77.模型將東亞大陸限定在一梯形邊界框架之中，大陸巖石層被視為由冪指數律控制的薄層，它上伏在粘滯性較低的軟流層之上蠕變流動。

78.分析了低溫蠕變的機理。

79.這個變形是隨時間而緩慢變化的，這個緩慢變化的塑性變形就是蠕變變形。

80.因為橡膠的蠕變現象，在墊鐵第一次使用時，兩星期以后再調節一次機床水平。

81.纖維增強塑料還具有突出的抗蠕變性能。

82.晚上，薄霧纖細的手指蠕變沿正下方山谷的波峰峰上述前增厚和密集的云谷定居。

83.提出考慮高溫蠕變影響的鋼絲持久極限強度計算公式，揭示了高溫下鋼絲持久強度與高溫下極限強度的差值隨溫度升高而增大的規律。

84.分析認為:爐殼的永久變形是由于蠕變變形引起，而不是塑性變形引起。

85.塑性形變和蠕變是很不利的，回彈性則是有利的。

86.在蠕變脆性材料，裂紋尖端和蠕變區界線宣傳在可比費率。

87.本文采用光杠桿法對非織造土工布蠕變量進行測試。

88.建立了蠕變局部損傷法模型，并給出單元進入損傷態的判據和失效的臨界拉伸應變條件。

89.原位合成鈦基復合材料的高溫蠕變經歷了典型的蠕變變形的三個階段。

90.當外加應力突然降低后，在瞬時蠕變過程中發生了彈性應變和滯彈性應變，整個降載過程中的應變變化值與應力變化值成線性關系。

91.基于蠕變柔量和廣義蠕變柔量概念，討論了一種新的粘彈性問題基本解的構成方法。

92.理論預測與實驗數據進行了比較，結果表明所提出的本構方程能較好地描述汽車玻璃高溫蠕變變形的全過程。

93.并通過蠕變實驗預測爐殼的殘余壽命。

94.影響疲勞/蠕變斷裂壽命分散性的因素主要有層合板的鋪設結構、木材缺陷和竹材結構等的影響。

95.巖石在各個應力水平下的蠕變曲線具有幾何相似性。

96.結果表明，該吊具材質存在缺陷，在高溫條件下使用發生高溫蠕變，最終因沿晶斷裂而失效。

97.利用ANSYS工具，可以分析半導體的非線性特性，其中包括封裝變形、焊接點蠕變以及過孔設計中的斷裂、疲勞和層間開裂。

98.對位芳綸扭轉疲勞斷口呈現原纖分裂，UHMWPE纖維皮層呈蠕變特征，芯層有脆性斷裂特征。

99.產品主要特點:耐高溫，抗氧化，抗腐蝕，抗蠕變，耐磨損，易切屑，可焊接。

100.陽極電流不但使恒載荷下的不銹鋼蠕變速度增加，而且使屈服強度下降。

101.最后，根據鹽巖三軸蠕變實驗結果擬合得到了金壇鹽巖的非線性蠕變力學參數。

102.試驗結果表明，蠕變應力水平是控制損傷行為特征的決定性因素。

103.根據總應變能理論，作者提出按管子累積蠕變變形量計算壽命損耗量。

104.討論了金屬材料的低溫蠕變現象和規律。

105.用于高爐、熱風爐砌筑剛玉磚、莫來石磚、硅線石磚、低蠕變高鋁磚。

106.通過實驗研究，給出了固體推進劑的體積蠕變柔量、體積松弛模量和材料的初始氣孔率。

107.本文根據骨缺損時硬腦膜在腦壓作用下的彎曲變形特點，引入抗膨出特性參數：初始變形指數和蠕變指數。

108.當金屬在高溫下受到應力時，就會發生蠕變。