1.文中基于有限元法導(dǎo)出求關(guān)聯(lián)荷載的一般算式。
2.所以。歐拉荷載不等于臨界壓力。
3.并在此基礎(chǔ)上，提出了傾斜荷載下群樁基礎(chǔ)的“無(wú)拉力”分析方法，可有效地反映土體及混凝土材料的低抗拉特性。
4.荷載傳遞設(shè)備可授權(quán)的代碼或標(biāo)準(zhǔn)或理想的關(guān)鍵過(guò)程。
5.通過(guò)一個(gè)整澆鋼筋混凝土節(jié)點(diǎn)和三個(gè)不同植筋深度的植筋節(jié)點(diǎn)試件在低周反復(fù)荷載作用下的抗震試驗(yàn)，指出化學(xué)植筋用于抗震結(jié)構(gòu)的可行性。
6.同時(shí)，通過(guò)對(duì)比研究，給出了板在荷載短期效應(yīng)作用下的撓度計(jì)算公式。
7.分析了水動(dòng)力荷載與閘門振動(dòng)特性。
8.模型試驗(yàn)結(jié)果表明，采用鋼板網(wǎng)片水泥砂漿面層加固后的開(kāi)裂荷載提高了
9.而后針對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)編制了懸臂柱自由端加橫向荷載的按力加載數(shù)值計(jì)算方法和按位移加載數(shù)值計(jì)算方法。
10.采用隨機(jī)攝動(dòng)法研究新疆楊隨機(jī)參數(shù)的風(fēng)振響應(yīng)分析，求解出樹(shù)木結(jié)構(gòu)在風(fēng)荷載激勵(lì)下位移響應(yīng)方差的均值、方差和變異系數(shù)。
11.摘要用樣條有限條塑性鉸法分析了板梁的極限荷載。
12.首先，給出含有半圓柱形彈性?shī)A雜的彈性半空間表面上任意一點(diǎn)、承受時(shí)間諧和的出平面線源荷載作用時(shí)的位移函數(shù)。
13.旨在提供不同使用年限建筑結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)的活荷載水平。
14.設(shè)備供應(yīng)商應(yīng)提供沉降及溫度應(yīng)力所引起的荷載等。
15.分兩組由拱板下弦跨中同時(shí)向拱板支座澆筑混凝土，然后從拱板支座連續(xù)沿拱板上弦向中間合龍，使?jié)仓?B>荷載相對(duì)均衡。
16.計(jì)算表明，由小轎車和重型車組成的擁堵車輛荷載產(chǎn)生的荷載效應(yīng)可能大于城A和城B荷載產(chǎn)生的效應(yīng)，是影響橋梁安全的一個(gè)重要因素。
17.以寧波招寶山大橋?yàn)槔?，介紹了一種新的斜拉橋后期荷載受力狀態(tài)評(píng)估方法。
18.目前對(duì)于在循環(huán)荷載作用下的混黏土的粉土、粉砂的液化判別還存在著很多問(wèn)題。
19.因而，風(fēng)荷載尤其是風(fēng)荷載的脈動(dòng)影響便成為其設(shè)計(jì)中的重要因素。
20.本文以橋梁仿真分析技術(shù)為主線，以整治效果為目標(biāo)，以荷載試驗(yàn)和長(zhǎng)期觀測(cè)為檢驗(yàn)手段，建立了既有鋼橋裂紋安全檢測(cè)評(píng)估系統(tǒng)。
21.基礎(chǔ)是置于地基上的底座，其作用是擴(kuò)散基礎(chǔ)上面的垂直荷載。
22.在應(yīng)用SVM模型于具有周期性負(fù)荷的預(yù)測(cè)時(shí)，由于在訓(xùn)練樣本中峰值或谷值樣本所占比例很少，從而導(dǎo)致峰值荷載預(yù)測(cè)精度不高。
23.箱形截面梁橋在荷載作用下，會(huì)產(chǎn)生剪力滯效應(yīng)。
24.歐拉荷載不等于臨界壓力。
25.擺臂是很普遍的，在小排量汽車的出現(xiàn)，輕柔，可以攜帶大量荷載作用，因?yàn)槊夹为?dú)立于負(fù)載。
26.對(duì)比不同豎向荷載下的分析結(jié)果，梁?jiǎn)卧獡p傷值隨豎向荷載的增大有所增加。
27.在強(qiáng)度檢測(cè)的基礎(chǔ)上應(yīng)用有限元軟件ANSYS建立北京西站通廊混凝土框架結(jié)構(gòu)的有限元模型[m.9061xoxo.com荷載造句]，對(duì)結(jié)構(gòu)在新增荷載作用下的承載力進(jìn)行復(fù)核。
28.絕對(duì)不可提升超過(guò)吊臂所能承受的荷載的物件。
29.樓面荷載通過(guò)樓板傳遞給梁。
30.最后按所給出的計(jì)算方法編制了計(jì)算簡(jiǎn)支曲線梁在荷載列作用下的動(dòng)力響應(yīng)程序，得到了較好的結(jié)果。
31.在一定程度上這也適用于嚴(yán)重的雪荷載。
32.作者推導(dǎo)了具有轉(zhuǎn)動(dòng)彈性連接的桿單元?jiǎng)偠染仃嚭?B>荷載轉(zhuǎn)移矩陣，其中考慮了橫向剪切效應(yīng)。
33.在這些結(jié)構(gòu)中，上部荷載通過(guò)剪力墻傳遞到梁上，而后通過(guò)傳遞到框架柱上。
34.在結(jié)點(diǎn)荷載作用下等效矩形桁架結(jié)構(gòu)模型內(nèi)只有二力桿單元，單元受力、變形簡(jiǎn)單清晰，易于計(jì)算、觀察和判斷，并能滿足工程精度要求。
35.在此基礎(chǔ)上，分析了均布突加荷載作用下土體泊松比、剪切模量及襯砌剪切模量、襯砌厚度對(duì)襯砌動(dòng)力響應(yīng)的影響。
36.在實(shí)際情況中，壩內(nèi)埋管的荷載水平不可能超過(guò)設(shè)計(jì)荷載。
37.組成各種形關(guān)的輔助鋼結(jié)構(gòu)，如橫梁、角架、架等，用于支承管道并向建筑結(jié)構(gòu)合理的傳遞荷載。
38.指出了混合結(jié)構(gòu)中承重墻與非承重墻基礎(chǔ)頂面豎向荷載計(jì)算中存在的問(wèn)題，分析了影響縱橫墻協(xié)同工作狀態(tài)的主要因素。
39.試驗(yàn)中，對(duì)加固梁的撓度、裂縫寬度、極限荷載進(jìn)行了量測(cè)。
40.總剛度矩陣和荷載列陣由勢(shì)能駐值原理得到。
41.本文介紹了一種用固定度法設(shè)計(jì)變截面砼柱的方法。該方法不必采用有效長(zhǎng)度系數(shù)，也不必計(jì)算柱子的臨界壓屈荷載。
42.對(duì)于曲形荷載的Фp可返回到基本微分方程來(lái)確定。
43.應(yīng)用ANSYS程序，在豎向均布荷載作用下，對(duì)不同柱高、跨度和坡度的柱腳鉸接的山形門式剛架進(jìn)行了整體穩(wěn)定分析。
44.針對(duì)此問(wèn)題，考慮到覆土對(duì)消防車輪壓的擴(kuò)散作用，計(jì)算出當(dāng)履土達(dá)到足夠厚度時(shí)消防車活荷載的合理取值，所得結(jié)果可供結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員和審查人員參考。
45.在此基礎(chǔ)上，提出了一種估算波浪荷載作用下海洋軟土地基承載力的擬靜力法。
46.煤巖是多裂隙巖體，在荷載作用下的破壞形式多種多樣，而且煤巖的破壞與很多因素有關(guān)。
47.利用標(biāo)準(zhǔn)荷載效應(yīng)比頻譜，可計(jì)算出鋼筋的等效等幅應(yīng)力換算系數(shù)。
48.該文提供了荷載分配比例曲線，并對(duì)現(xiàn)行設(shè)計(jì)方法提出了合理建議。
49.初始靜力荷載效應(yīng)使瞬時(shí)動(dòng)力響應(yīng)的振幅比無(wú)初始靜力荷載效應(yīng)的結(jié)構(gòu)的水平和豎向位移振幅小。
50.本文將虛擬激勵(lì)法作了逆向推廣，從而用確定性方式求解了平穩(wěn)隨機(jī)振動(dòng)的荷載譜識(shí)別問(wèn)題。
51.最后按本文所給出的計(jì)算方法編制了計(jì)算簡(jiǎn)支曲線梁在荷載列作用下的動(dòng)力響應(yīng)程序，得到了較好的結(jié)果。
52.針對(duì)用于代替黏土磚住宅結(jié)構(gòu)的鋼筋混凝土柔性梁柱加入字支撐形成的新型復(fù)合結(jié)構(gòu)，進(jìn)行了低周反復(fù)荷載下的抗震試驗(yàn)研究。
53.廣義星座圖不僅使差分跳頻接收機(jī)最大似然序列檢測(cè)成為可能，而且適用于采用頻率來(lái)荷載信息的通信系統(tǒng)的符號(hào)或序列檢測(cè)。
54.由于沖擊波，陣風(fēng)或地震力所產(chǎn)生的動(dòng)力荷載一般不是諧和的。
55.而橋梁的大部分損傷和疲勞破壞是車輛荷載長(zhǎng)期反復(fù)作用的結(jié)果。
56.地鐵上方鐵路站房的主要荷載由轉(zhuǎn)換托梁傳遞至樁基承載。
57.并以簡(jiǎn)化的荷載效應(yīng)組合概率模型，計(jì)算出多臺(tái)吊車組合時(shí)的荷載折減系數(shù)。
58.圖上發(fā)生分叉處的點(diǎn)叫分支點(diǎn)，它相當(dāng)于荷載的臨界值。
59.試驗(yàn)表明，根據(jù)不同的荷載工況和洞口位置，翼板開(kāi)洞組合梁有兩種不同的破壞形式。
60.在均布荷載作用下，對(duì)鋼筋混凝土周邊固支等腰梯形板的計(jì)算通常都是將其簡(jiǎn)化成周邊固支當(dāng)量矩形板進(jìn)行計(jì)算。
